分析“金榮”船主機(jī)連桿大端軸瓦燒熔事故原因 ，指出固定螺栓的斷裂、十字頭銷下瓦位移是造成事故的主要原因，提出處理預(yù)防措施。
一、事故經(jīng)過(guò)
2005年1月31日，主機(jī)機(jī)型為6L35MC的“金榮”船從日本門(mén)司返航煙臺(tái)港，當(dāng)航行至日本某港口時(shí)，輪機(jī)值班員發(fā)現(xiàn)主機(jī)滑油壓力下降且波動(dòng)，滑油自動(dòng)沖洗濾器沖洗頻繁，誤認(rèn)為是大風(fēng)浪船舶搖晃所致。
經(jīng)檢查，發(fā)現(xiàn)主機(jī)No.5/6缸處有異常振動(dòng)及聲音，立即進(jìn)行減速處理，聽(tīng)到主機(jī)No.6缸有明顯敲擊聲及干摩擦聲。
輪船拋錨后，立即對(duì)主機(jī)No.6缸檢查發(fā)現(xiàn)缸下部油底殼內(nèi)有大量合金粉末出現(xiàn)，連桿大端瓦從軸承蓋兩側(cè)碾出，確認(rèn)主機(jī)No.6缸連桿大端軸瓦燒熔。
通過(guò)對(duì)No.6缸進(jìn)行吊缸檢修，拆檢清潔檢查，發(fā)現(xiàn)連桿小端船尾側(cè)止推塊及兩只固定螺栓斷裂，與鎖片一并掉落油底殼，連桿大端軸瓦大面積熔損。
曲柄銷表面粘著合金，連桿大端軸承座內(nèi)表面因軸瓦滾動(dòng)出現(xiàn)拉傷，輪機(jī)人員分別對(duì)大端上瓦蓋、曲柄銷表面進(jìn)行了打磨處理，熔損粘貼在軸頸上的白合金用螺絲刀撬敲分離。
止推塊、固定螺栓、鎖緊片連桿大端瓦換新，軸承測(cè)溫，No.6缸比其他缸高4～5℃。
起錨試車磨合運(yùn)行30min ，運(yùn)行中No.6 缸逐漸出現(xiàn)輕微沉悶敲擊聲，停車檢查，發(fā)現(xiàn)連桿大端瓦再次化瓦。
第2次拆檢時(shí)發(fā)現(xiàn)，連桿大端瓦合金層脫落，定位舌變形，軸瓦報(bào)廢;No.6曲柄銷軸有合金附著，75%以上接觸面受損，圓度誤差達(dá)1mm。
二、事故原因
分析由于止推塊固定螺栓的斷裂，造成止推塊脫落，使十字頭銷下瓦相對(duì)連桿小端在運(yùn)動(dòng)中產(chǎn)生位移，流經(jīng)十字頭銷通往連桿中心孔的油道受阻，進(jìn)入大端軸瓦的滑油量減少到油膜無(wú)法建立時(shí)，軸與瓦之間成為干摩擦，產(chǎn)生軸瓦燒熔。
至于船員自修裝機(jī)后再次軸瓦燒熔，系修理后的曲柄銷的表面粗糙度達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)所致。下面就事故的原因具體分析。
1、十字頭銷下瓦位移
十字頭銷下瓦安裝在連桿小頭孔徑中的高出量h ，對(duì)瓦鋼背能否緊貼于連桿小頭孔徑影響，見(jiàn)圖1。
圖1 軸瓦兩端面的高出
D為連桿小頭孔徑，Р為軸瓦壓緊力， h為高出量，h為軸瓦貼緊壓入量， h為軸瓦壓縮時(shí)彈性變形量。
值得指出的是，諸如軸瓦上的凸緣、定位唇、定位釘孔等，僅是軸瓦安裝和固定的輔助裝置，在工作中不起固緊作用。
圖2 十字頭下瓦受力分析
在圖2中，d為軸瓦微小單元，P.為法向力，8為應(yīng)力， u為摩擦系數(shù)，△p為壓力變化離散值。
由于微小單元呈圓弧形(彎曲)，又有座孔支持，故在力Р的作用下，產(chǎn)生法向力P；若鋼背與孔徑表面摩擦系數(shù)為u ，則Pu為鋼背與孔徑面的摩擦自鎖力。
摩擦自鎖力Pu的大小與P成正比。
P是連桿小頭孔徑在連桿螺栓副(連桿螺釘)鎖緊緊迫上、下片軸瓦產(chǎn)生的。
合理的高出量h則是Р得以保證的重要因素。
當(dāng)然，摩擦自鎖力P.u的大小，除取決于h外，還與軸承螺栓副(螺釘)適當(dāng)?shù)呐ぞo力、連桿小頭的剛度、工作載荷的大小、材質(zhì)、幾何精度及工件表面粗糙度有關(guān)。
應(yīng)該指出的是:
h過(guò)小，自鎖力減弱，瓦鋼背與小頭孔徑面不能緊密貼合，軸承在孔徑中出現(xiàn)“位移”是在所難免的。
而h過(guò)小是該機(jī)型的先天不足(實(shí)際后來(lái)的機(jī)型高出量h都有所增加)，是發(fā)生故障的主要原因。
但h過(guò)大，鎖緊后的軸瓦就出現(xiàn)“內(nèi)拱”，即軸瓦兩端位附近處與連桿大頭孔徑不能緊貼，甚而產(chǎn)生微小隙縫。
柴油機(jī)工作時(shí)，在脈沖載荷和旋轉(zhuǎn)力作用下，連桿小頭孔徑和軸承都將發(fā)生彎曲彈性變形。
這樣，在軸瓦鋼背與孔徑面的貼合處就產(chǎn)生切向力P。
為使鋼背與孔徑面間不因P而發(fā)生周向滑移，必須使瓦背與孔徑間的摩擦力大于滑移切向力，即P.u > P。
否則，將出現(xiàn)前述的燒瓦甚至抱軸事故。
2、固定螺栓斷裂
從現(xiàn)場(chǎng)觀察的螺栓斷面判斷，固定螺栓的材質(zhì)本身存在缺陷，材料硬、脆且長(zhǎng)度不夠，斷面齊整無(wú)扭轉(zhuǎn)變形，其中1只已斷了很長(zhǎng)時(shí)間，斷面已出現(xiàn)拋光跡象，只是斷后被止動(dòng)片裹住不易及時(shí)發(fā)現(xiàn)。
因備件內(nèi)部材質(zhì)存在缺陷，船員在日常維護(hù)保養(yǎng)過(guò)程中很難發(fā)現(xiàn)，但根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查的結(jié)果和整個(gè)故障發(fā)生發(fā)展的過(guò)程來(lái)看，主管人員和故障發(fā)生時(shí)的當(dāng)班人員，負(fù)有不可推卸的責(zé)任。
根據(jù)?輪的維護(hù)保養(yǎng)計(jì)劃，主管輪機(jī)員平均每月都要對(duì)主機(jī)曲拐箱內(nèi)部進(jìn)行檢查，但經(jīng)過(guò)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查，止推塊固定螺栓所處的位置比較隱蔽，并且有連鎖防松鎖緊裝置，主管輪機(jī)員在例行維護(hù)檢查中，都忽略了對(duì)該螺栓的檢查，因此，在1只固定螺栓已經(jīng)斷裂的情況下，沒(méi)有及時(shí)發(fā)現(xiàn)，直到螺栓全部斷裂，連桿小端下瓦移位，部分堵塞油路(該機(jī)型連桿大端的潤(rùn)滑是從十字頭到連桿大端) ，導(dǎo)致了連桿大端軸瓦燒熔事故。
三、處理、預(yù)防措施
針對(duì)出現(xiàn)的問(wèn)題，提出采取了具體的處理措施。
1)對(duì)曲軸進(jìn)行了修理，用專用設(shè)備將曲軸軸徑從360 mm加工到356.13 mm后 ，進(jìn)行硬度測(cè)試、裂紋探傷、軸頸磨光、測(cè)量并出具報(bào)告，同時(shí)向配套廠訂購(gòu)加厚軸瓦裝機(jī)。
2)連桿送廠加工處理，軸承座上端面車掉1 mm，重新鏜孔。
No.6缸十字頭、十字頭導(dǎo)板﹑活塞頭、活塞桿，No.6/7主軸承在工程師的指導(dǎo)下進(jìn)行了拆檢測(cè)量、記錄。
3)主機(jī)滑油循環(huán)柜進(jìn)行清理，滑油系統(tǒng)各濾器清潔，滑油連續(xù)分濾。
4)更換“金榮”等船舶的止推塊固定螺栓，用標(biāo)號(hào)8.8的EN61V1640螺栓代替標(biāo)號(hào)10.9的EN61V1635螺栓，也對(duì)相關(guān)設(shè)備進(jìn)行了徹底檢查。
5)進(jìn)一步強(qiáng)調(diào)船員值班的責(zé)任心，確保對(duì)設(shè)備的連續(xù)監(jiān)控。
四、結(jié)束語(yǔ)
針對(duì)“金榮”船主機(jī)No.6缸連桿大端軸瓦燒熔事故的實(shí)際考察與分析，認(rèn)為該缸十字頭瓦安裝在連桿小頭孔徑中的高出量h過(guò)小;止推塊固定螺栓斷裂，止推塊脫落是連桿大端化瓦的直接原因，而造成事故擴(kuò)大的原因則是管理人員的業(yè)務(wù)水平和責(zé)任心。
值班人員發(fā)現(xiàn)主機(jī)滑油壓力降低后，未及時(shí)報(bào)告，也沒(méi)有更進(jìn)一步追究壓力降低的原因，只是單純的采用調(diào)旁通閥來(lái)維持，特別是當(dāng)滑油自清濾器的異常頻繁沖洗這樣比較明顯的故障已經(jīng)發(fā)生的征兆都被他們忽略，錯(cuò)誤地判斷為大風(fēng)浪船舶搖晃所致。
其實(shí)，當(dāng)滑油自動(dòng)沖洗濾器出現(xiàn)頻繁沖洗時(shí)，主機(jī)曲柄銷軸瓦的表面合金已經(jīng)被破壞脫落，并且隨流動(dòng)的滑油流經(jīng)并堵塞自動(dòng)沖洗濾器，造成濾器內(nèi)外壓差過(guò)大，引起過(guò)度頻繁沖洗。
如果上述故障現(xiàn)象能引起當(dāng)值人員的重視，查找出其出現(xiàn)的真正原因，及時(shí)采取必要的施救措施，就不會(huì)發(fā)生如此嚴(yán)重的機(jī)損事故。
（本文原創(chuàng)作者系：青島遠(yuǎn)洋船員學(xué)院 宮子武、王瑞宣）
（來(lái)源：航運(yùn)精英圈）
